1. Электролиз

1.1 Электрохимическое катодное восстановление шестивалентного хрома на пористых инертных электродах

Технология позволяет восстанавливать шестивалентный хром в сточных водах и растворах без использования реагентов-восстановителей (сернокислого железа, сульфита и бисульфита натрия).

Наша технология выгодно отличается и от электрокоагуляционной технологии восстановления хрома:

    ✓ отсутствует проблема пассивации анодов и необходимость переполюсовки;

    ✓ отсутствуют затраты электродного материала (железа);

    ✓ рабочая плотность тока в наших электролизерах на порядок ниже, чем в электрокоагуляторах;

    ✓ отсутствует проблема взрывоопасности;

    ✓ отсутствует заиливание и необходимость чистки электродов;

    ✓ отсутствует ограничение по исходной концентрации шестивалентного хрома;

    ✓ колебания исходной концентрации шестивалентного хрома не влияют на стабильность процесса восстановления его;

    ✓ качество восстановления не зависит от анионного состава воды.

Cr2O7 + 14H+ 6e 2Cr3+ + 7H2O

        

Horizontal current electrolyzer

               Электролизер с горизонтальным током
                       обрабатываемой воды

Electrolyzer with vertical current

Электролизер с вертикальным током 
обрабатываемой воды

 

1.2 Технологии электрохимической деструкции трудноокисляемых веществ в сточных водах.

    ✓ технология электрохимического анодного окисления одноатомных и многоатомных фенолов

    ✓ технология электрохимического анодного окисления метанола

    ✓ технология электрохимического окисления трудноокисляемых органических веществ с участием пероксида водорода

   ✓ технология прямого электрохимического окисления ряда трудноокисляемых органических веществ с использованием высокопотенциальных анодов

    ✓ технология окисления трудноокисляемых органических веществ с помощью электрохимического варианта процесса Фентона

 

1.3 Технологии регенерации ряда отработанных технологических растворов и утилизации цветных металлов с использованием физико-химических методов

1.3.1 Технология регенерации безаммиачных сернокислых растворов (в том числе фенольных) кадмирования

В результате дебаланса анодного (растворение кадмиевого анода) и катодного (осаждение кадмия из раствора на поверхность деталей) концентрация кадмия в растворе растет от начальной (50 г/л) и при достижении 100 г/л раствор сбрасывается. Наша технология позволяет полностью регенерировать раствор с одновременным получением металлического кадмия. При локальном использовании электролизера регулирование состава рабочего раствора в гальванической ванне осуществляется непрерывно без остановки технологического процесса и без удаления раствора из ванны. 

 
Electrolyzer with rotating cathodes 1.3.1

Электролизер с вращающимися катодами
для регенерации электролита кадмирования

 

1.3.2 Технология электрохимической регенерации отработанногораствора хлорного железа от травления меди

Регенерация производится в две стадии – осаждение металлической меди на катоде и последующее анодное окисление двухвалентного железа до трехвалентного. Процесс регенерации осуществляется по порционной схеме. Технология позволяет получать регенерированный раствор хлорного железа со следующими показателями:

      содержание меди, г/л, не более – 5,

      содержание двухвалентного железа, г/л не более – 10.

Electrochemical device for regenerating the spent ferric chloride solution for etching copper

Электрохимическая установка для регенерации
отработанного раствора хлорного железа от травления меди

 

1.4 Технология обезвреживания сточных вод, загрязненных соединениями фтора, методами электрокоагуляции и гальванокоагуляции

Фтор в сточных водах обычно находится в виде фтористоводородной (HF) и кремнефтористоводородной (H2SiF6) кислот и их солей.

Традиционная очистка фторсодержащих вод производится в две ступени. В первой ступени обработка производится 5–10% раствором Ca(OH)2 в течение 10–15 минут до рН 10,5–11 с последующим отстаиванием в течение 1 часа. При этом образуется и выпадает в осадок CaF2. Произведение растворимости CaF2=4×10-11, растворимость его в воде при 293К равна 16 мг/л, поэтому концентрация фторидов в воде после первой ступени обработки составляет 16–22 мг/л.

Для дальнейшего понижения концентрации фторидов во второй ступени при реагентной обработке используются трикальцийфосфат – Ca3(PO4)2, сернокислый алюминий – Al2(SO4)3 или активированная кремнекислота – смесь жидкого стекла и сернокислого алюминия. Очистка с использованием сернокислого алюминия и активированной кремнекислоты основана на сорбции ионов фтора на свежеосаждeнной гидроокиси алюминия.

Вторая ступень очистки более эффективно протекает при использованииметода электрокоагуляции с алюминиевыми электродами вследствие образования при растворении алюминиевых анодов более активной гидроокиси алюминия, чем при растворении реагента. Удельный расход алюминия при этом составляет 10–14 г/г на 1 г удаляемого фтора. Для частичного устранения пассивации анодов и снижения энергозатрат необходимо содержание в воде хлоридов не менее 100 мг/л. При рН стока менее 4 необходимо добавлять в случае отсутствия хлоридов NaCl, при рН более 6 – соляную кислоту до достижения оптимальной величины рН.

Концентрация фтора при оптимальных параметрах процесса снижается до 1–1,5 мг/л. Энергозатраты при этом составляют ~0,2 кВт·ч на 1 г. удаляемого фтора. После электрокоагуляционной обработки требуется отстаивание в течение 1 часа. 

При небольших расходах сточных вод и невысоких концентрациях фторидов можно производить обработку в одну ступень электрокоагуляцией.

Можно также производить обработку фторсодержащих промывных вод методом гальванокоагуляции с загрузкой алюминиевого и медного скрапа в определeнных оптимальных соотношениях.

 

Для уточнения всех параметров и нюансов организации процессов обработки обращайтесь к нам.